A.551kN
B.515kN
C.459kN
D.413kN
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A.75kN
B.107kN
C.143kN
D.175kN
A.2026kN
B.2068kN
C.3011kN
D.3393kN
A.3582kN
B.4618kN
C.5448kN
D.5696kN
A.1745kN
B.1328kN
C.1828kN
D.2190kN
當(dāng)采用邊長400mm×400mm,樁長L=14m(不計(jì)樁靴),振動沉樁工藝時,按公路橋涵地基規(guī)范JTGD63-2007計(jì)算,單樁抗壓承載力容許值為()(見表4.11.1、圖4.11.3)。
A.600kN
B.610kN
C.620kN
D.630kN
預(yù)制混凝土方樁,邊長400mm×400mm,用振動沉樁工藝,其他條件如圖4.11.2所示。按公路橋涵地基規(guī)范JTGD63-2007確定如圖4.11.2所示樁基的單樁受壓承載力容許值為()。
A.808kN
B.818kN
C.828kN
D.838kN
A.5250kN
B.5260kN
C.5270kN
D.5956kN
柱500mm×500mm;樁600mm;承臺h=600mm,h0=450mm,fT=1.27MPa。如圖4.10.2.9所示承臺角樁沖切的承載力為()。
A.480kN
B.568kN
C.492kN
D.500kN
柱500mm×500mm;樁400mm×400mm;承臺h=600mm,h0=450mm,fT=1.27MPa。圖4.10.2.8所示承臺角樁沖切的承載為()。
A.445kN
B.450kN
C.455kN
D.536kN
樁400mm×400mm方樁;承臺高1.2m,h0=1050mm,fT=1.27MPa。如圖4.10.2.6所示群樁對筏形承臺板的抗沖切承載力為()。
A.11800kN
B.13355kN
C.11879kN
D.11900kN
最新試題
已知粉質(zhì)黏土、淤泥質(zhì)土和黏性土的樁周摩擦力特征值qsia依次分別為15kPa、10kPa和30kPa,黏性土的樁端土承載力特征值qpa為1120kPa。單樁豎向承載力特征值RA(kN),應(yīng)與下列()項(xiàng)數(shù)據(jù)最為接近。()
確定單樁豎向承載力特征值Ra(kN)最接近下列()項(xiàng)。
當(dāng)計(jì)算該承臺受沖切承載力時,已知承臺受力鋼筋截面重心至承臺底面邊緣的距離為60mm,則該承臺的沖跨比λ0x和λ0y值,最接近下列()項(xiàng)。()
驗(yàn)算柱對承臺的沖切時,承臺的抗沖切承載力設(shè)計(jì)值(kN),最接近下列()項(xiàng)。
假定按荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的單根基樁上拔力NK=1200kN,土層及各層的抗拔系數(shù)λ均取0.75,當(dāng)群樁呈非整體破壞時,滿足基樁抗拔承載力要求的基樁最小嵌固入巖深度ι(mm)最接近下列()項(xiàng)。()
承臺Ⅰ-Ⅰ截面的剪力設(shè)計(jì)值V(kN)最接近下列()項(xiàng)。()
當(dāng)樁身采用構(gòu)造配筋時,取,按樁身強(qiáng)度確定的樁頂軸向力設(shè)計(jì)值N(kN)最接近下列()項(xiàng)。
承臺Ⅱ一Ⅱ截面處的斜截面受剪承載力(kN)最接近下列()項(xiàng)。
已知βhp=0.975,補(bǔ)樁后承臺在A樁處的角樁沖切的承載力設(shè)計(jì)值(kN)最接近下列()項(xiàng)。()
該建筑物屬于對水平位移不敏感建筑。單樁水平靜載試驗(yàn)表明,當(dāng)?shù)孛嫣幩轿灰茷?0mm時,所對應(yīng)的水平荷載為32kN。已求得承臺側(cè)向土水平抗力效應(yīng)系數(shù)ηι=1.35,樁頂約束效應(yīng)系數(shù)η=2.05。當(dāng)驗(yàn)算地震作用樁基的水平承載力時,沿承臺長邊方向,群樁基礎(chǔ)的基樁水平承載力特征值RH(kN)最接近下列()項(xiàng)。提示:sA/d<6。()