在一展覽館的樓面上,有一靜止的展品及其墩座,其自重的標準值共為30kN;墩座經厚50mm的墊層坐落在板跨為3m(單向板)、板厚為150mm的鋼筋混凝土樓板上。該展品的四周無其他展品的展覽區(qū)(見下圖)。墩座平面l--板跨;bcx、bcy--分別為平行、垂直于板跨的荷載作用面的計算寬度;b--局部分布荷載的有效分布寬度。
單向板上,由墩座和展品這一局部荷載在板中產生的最大彎矩Mmax最接近于()kN.m。
A.22.5
B.21.19
C.20.02
D.19.03
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建筑為大底盤現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-核心筒結構,平面和豎向均比較規(guī)則,立面如下圖所示??拐鹪O防烈度7度,丙類建筑,Ⅱ類場地土。
假設該建筑一、二、三層由一般丙類建筑改為商場,其營業(yè)面積約為1.2萬m2。框架梁采用C30級混凝土,縱向鋼筋和箍筋分別采用HRB335()和HPB235(Φ)級鋼筋;某梁梁端配筋如下圖所示。試問,下列何項梁端截面頂部的配筋,滿足且最接近于構造要求的梁端底部和頂部縱向鋼筋截面面積最小比值的規(guī)定?()
A.As1:3s2:318
B.As1:3s2:320
C.As1:3s2:322
D.前三項均不滿足規(guī)程的構造要求
建筑為大底盤現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-核心筒結構,平面和豎向均比較規(guī)則,立面如下圖所示。抗震設防烈度7度,丙類建筑,Ⅱ類場地土。
地面以上第三層內筒外墻轉角,如下圖所示,墻肢在重力荷載代表值下的軸壓比大于0.4。試問,筒體轉角處邊緣構件的縱向鋼筋As(mm2),接近于下列何項數(shù)值時才最符合規(guī)程關于構造的最低要求?()
A.1620
B.2700
C.3000
D.3600
某12層現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結構住宅樓,各層結構平面布置如下圖所示,質量和剛度沿豎向分布均勻,房屋高度為34.0m。首層層高為3.2m,其他各層層高均為2.8m。該房屋為丙類建筑,抗震設防烈度為7度,其設計基本地震加速度為0.15g,建于Ⅲ類建筑場地,設計地震分組為第一組。平面圖(單位:mm)
A.符合與三級抗震等級相應的計算和構造措施要求
B.符合與二級抗震等級相應的計算和構造措施要求
C.符合與二級抗震等級相應的計算要求和與三級抗震等級相應的構造措施要求
D.符合與三級抗震等級相應的計算要求和與二級抗震等級相應的構造措施要求
某12層現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結構住宅樓,各層結構平面布置如下圖所示,質量和剛度沿豎向分布均勻,房屋高度為34.0m。首層層高為3.2m,其他各層層高均為2.8m。該房屋為丙類建筑,抗震設防烈度為7度,其設計基本地震加速度為0.15g,建于Ⅲ類建筑場地,設計地震分組為第一組。平面圖(單位:mm)
A.0°、90°
B.30°、90°、150°
C.0°、30°、60°、90°
D.0°、30°、60°、90°、120°、150°
某12層現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結構住宅樓,各層結構平面布置如下圖所示,質量和剛度沿豎向分布均勻,房屋高度為34.0m。首層層高為3.2m,其他各層層高均為2.8m。該房屋為丙類建筑,抗震設防烈度為7度,其設計基本地震加速度為0.15g,建于Ⅲ類建筑場地,設計地震分組為第一組。平面圖(單位:mm)
A.0.074
B.0.090
C.0.093
D.0.100
某十二層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構,乙類建筑,質量和剛度沿高度分布比較均勻,房屋高度38.4m,抗震設防烈度7度,設計基本加速度為0.1g,設計地震分組為第一組,Ⅱ類場地。結構基本自振周期T1=1.1s,周期折減系數(shù)為0.65,采用C30級混凝土(ft=1.43N/mm2)。箍筋和縱向鋼筋分別采用HPB235(Φ,fy=210N/mm2)和HRB335(,fy=300N/mm2)級鋼筋。計算時取as=as′=35mm。
某中間層邊框架局部節(jié)點如下圖所示。梁端由重力荷載產生的彎矩設計值MG=-78kN.m,水平地震作用產生的彎矩設計值ME=±190kN.m,風荷載產生的彎矩設計值Mw=±77kN.m??拐鹪O計時,滿足承載力和構造最低要求的梁縱向配筋As(,mm2),應最接近于下列何項數(shù)值?()提示:梁截面頂部和底部配筋相同,此時
A.1970mm2
B.1860mm2
C.1480mm2
D.1400mm2
最新試題
確定高度100m處圍護結構的風荷載標準值最接近于()kN/m2。
假定吊車為重級工作制時,作用在每個車輪處的橫向水平荷載標準值最接近于()kN。
若該建筑物位于一高度為45m的山坡頂部,如下圖所示,建筑屋面D處的風壓高度變化系數(shù)μz最接近于()。
單向板上在(b×l)面積上的等效均布荷載q最接近于()kN/m2。
在設計時,一般都是對結構構件承載力除以一個大于1的系數(shù)進行折減,而抗震驗算時卻除以一個小于1的系數(shù)(γRE≤1.0)進行增大,為什么?
2010版《抗規(guī)》第3.9.3條中所說的可用于箍筋的"HPB300級熱軋鋼筋"是怎樣的一種鋼筋?
當估算主體結構的風荷載效應時,方案a與方案b的風荷載標準值(kN/m2)之比,最接近于()。提示:按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3-2010)解題。
第8層的豎向地震作用標準值Fvgk最接近于()kN。
假定作用于100m高度處的風荷載標準值wk=2.1kN/m2,又已知突出屋面小塔樓風剪力標準值ΔPn=500kN及風彎矩標準值ΔMn=2000kN.m,作用于100m高度的屋面處。設風壓沿高度的變化為倒三角形(地面處為0)。在地面(z=0)處,風荷載產生傾覆力矩的設計值最接近于()kN.m。
《高規(guī)》6.2.5條規(guī)定,框架梁端部截面組合的剪力設計值式中,Mb1、Mbr分別為梁左、右端逆時針或順時針方向截面組合的彎矩設計值。當抗震等級為一級且梁兩端彎矩均為負彎矩時,絕對值較小一端的彎矩應取為零。我的問題是:(1)這里的"負彎矩"如何理解?(2)計算Mb1、Mbr時已經考慮了地震組合,即已有重力荷載代表值的效應在內了,為什么還要再加上vGb?(3)作用效應組合有許多種,公式中的Mb1、Mbr是不是要求為同一個組合?