位于9度抗震設防區(qū)、設計基本地震加速度值為0.40g，設計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地面以上有10層，總高40m，結構形式為鋼筋混凝土框架結構。剖面和平面如下圖所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標準值共12500kN，每層樓面的活荷載標準值共2100kN；屋面的永久荷載標準值共13050kN，屋面的活荷載標準值共2100kN。經動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結構基本自振周期T1為0.9s。該樓的結構布置、側向剛度及質量等均對稱、規(guī)則、均勻、屬規(guī)則結構。辦公樓的平面與剖面
A.21060
B.21224
C.22862
D.23868
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一單層平面框架（見下圖），由屋頂永久荷載標準值產生的D點柱頂彎矩標準值MDgk=50kN·m。
現(xiàn)尚需計及如下圖所示由風荷載產生的D點彎矩標準值MDgk=25kN·m，由此算得D點組合后的彎矩設計值MD最接近于（）kN·m。（不采用簡化規(guī)則）
A.117.9
B.123.0
C.124.4
D.140.0
一單層平面框架（見下圖），由屋頂永久荷載標準值產生的D點柱頂彎矩標準值MDgk=50kN·m。
A.130
B.102
C.96.9
D.95
A.3.4
B.2.8
C.2.2
D.0.97
工程所在場地的地基土的構成如下表所示。若有抗震要求時，確定其建筑場地類別為（）類。
A.Ⅰ
B.Ⅱ
C.Ⅲ
D.Ⅳ
在一展覽館的樓面上，有一靜止的展品及其墩座，其自重的標準值共為30kN；墩座經厚50mm的墊層坐落在板跨為3m（單向板）、板厚為150mm的鋼筋混凝土樓板上。該展品的四周無其他展品的展覽區(qū)（見下圖）。墩座平面l--板跨；bcx、bcy--分別為平行、垂直于板跨的荷載作用面的計算寬度；b--局部分布荷載的有效分布寬度。
A.10.11
B.6.61
C.4.8
D.3.5
在一展覽館的樓面上，有一靜止的展品及其墩座，其自重的標準值共為30kN；墩座經厚50mm的墊層坐落在板跨為3m（單向板）、板厚為150mm的鋼筋混凝土樓板上。該展品的四周無其他展品的展覽區(qū)（見下圖）。墩座平面l--板跨；bcx、bcy--分別為平行、垂直于板跨的荷載作用面的計算寬度；b--局部分布荷載的有效分布寬度。
A.3.27
B.2.85
C.2.69
D.0.75
在一展覽館的樓面上，有一靜止的展品及其墩座，其自重的標準值共為30kN；墩座經厚50mm的墊層坐落在板跨為3m（單向板）、板厚為150mm的鋼筋混凝土樓板上。該展品的四周無其他展品的展覽區(qū)（見下圖）。墩座平面l--板跨；bcx、bcy--分別為平行、垂直于板跨的荷載作用面的計算寬度；b--局部分布荷載的有效分布寬度。
A.22.5
B.21.19
C.20.02
D.19.03
建筑為大底盤現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-核心筒結構，平面和豎向均比較規(guī)則，立面如下圖所示。抗震設防烈度7度，丙類建筑，Ⅱ類場地土。
假設該建筑一、二、三層由一般丙類建筑改為商場，其營業(yè)面積約為1.2萬m2?？蚣芰翰捎肅30級混凝土，縱向鋼筋和箍筋分別采用HRB335（
）和HPB235（Φ）級鋼筋；某梁梁端配筋如下圖所示。試問，下列何項梁端截面頂部的配筋，滿足且最接近于構造要求的梁端底部和頂部縱向鋼筋截面面積最小比值的規(guī)定？（）
A.As1：3s2：318
B.As1：3s2：320
C.As1：3s2：322
D.前三項均不滿足規(guī)程的構造要求
建筑為大底盤現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-核心筒結構，平面和豎向均比較規(guī)則，立面如下圖所示?？拐鹪O防烈度7度，丙類建筑，Ⅱ類場地土。
地面以上第三層內筒外墻轉角，如下圖所示，墻肢在重力荷載代表值下的軸壓比大于0.4。試問，筒體轉角處邊緣構件的縱向鋼筋As（mm2），接近于下列何項數(shù)值時才最符合規(guī)程關于構造的最低要求？（）
A.1620
B.2700
C.3000
D.3600
某12層現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結構住宅樓，各層結構平面布置如下圖所示，質量和剛度沿豎向分布均勻，房屋高度為34.0m。首層層高為3.2m，其他各層層高均為2.8m。該房屋為丙類建筑，抗震設防烈度為7度，其設計基本地震加速度為0.15g，建于Ⅲ類建筑場地，設計地震分組為第一組。平面圖（單位：mm）
A.符合與三級抗震等級相應的計算和構造措施要求
B.符合與二級抗震等級相應的計算和構造措施要求
C.符合與二級抗震等級相應的計算要求和與三級抗震等級相應的構造措施要求
D.符合與三級抗震等級相應的計算要求和與二級抗震等級相應的構造措施要求
最新試題
現(xiàn)尚需計及如下圖所示由風荷載產生的D點彎矩標準值MDgk=25kN·m，由此算得D點組合后的彎矩設計值MD最接近于（）kN·m。（不采用簡化規(guī)則）
《高規(guī)》6．2．5條規(guī)定，框架梁端部截面組合的剪力設計值式中，Mb1、Mbr分別為梁左、右端逆時針或順時針方向截面組合的彎矩設計值。當抗震等級為一級且梁兩端彎矩均為負彎矩時，絕對值較小一端的彎矩應取為零。我的問題是：（1）這里的"負彎矩"如何理解？（2）計算Mb1、Mbr時已經考慮了地震組合，即已有重力荷載代表值的效應在內了，為什么還要再加上vGb？（3）作用效應組合有許多種，公式中的Mb1、Mbr是不是要求為同一個組合？
假定吊車為重級工作制時，作用在每個車輪處的橫向水平荷載標準值最接近于（）kN。
底層中柱A的豎向地震產生的軸向力標準值NEvk最接近于（）kN。
單向板上局部荷載的有效分布寬度b最接近于（）m。
梁端截面根據(jù)實配鋼筋（計入受壓筋）和材料強度標準值確定的Mbua，要不要考慮γRE？
確定高度100m處圍護結構的風荷載標準值最接近于（）kN/m2。
單向板上在（b×l）面積上的等效均布荷載q最接近于（）kN/m2。
《高規(guī)》中涉及的內力調整很多，能否總結一下？
當未考慮非結構構件影響折減系數(shù)時，該建筑物的橫向自振周期T1最接近于（）s。