A.沿圓柱縱向
B.沿與圓柱縱向夾45°角方向
C.沿圓柱環(huán)向
D.沿與圓柱縱向夾30°角方向
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A.沿圓柱縱向
B.沿與圓柱縱向夾45°角方面
C.沿與圓柱縱向夾30°角的方向
D.沿環(huán)向
A.兩筒的安全程度相同
B.開口筒較閉口筒安全
C.閉口筒較開口筒安全
D.兩筒危險點的應(yīng)力狀態(tài)不同,無法比較
對于圖5-9-17所示的應(yīng)力狀態(tài),若測出x、y方向的正應(yīng)變εx、εy,則能確定材料的彈性常數(shù)有:()
A.E和v
B.E和G
C.v和G
D.E、G和v
在圖5-9-16所示梁的A點測得梁在彈性范圍內(nèi)的縱橫方向的線應(yīng)變εx、εy后,所能算出的材料常數(shù)有:()
A.只有E
B.只有v
C.只有G
D.E、v和G均可算出
等直短圓柱體承受軸向壓力P;徑向壓力p、扭轉(zhuǎn)力偶矩m同時作用(圖5-9-15)?,F(xiàn)在圓柱體表面K點處,用橫截面、徑向截面、縱向截面截出單元體,在單元體各面上作用的應(yīng)力單元體為:()
A.A
B.B
C.C
D.D
A.逐一進行實驗,確定極限應(yīng)力
B.無需進行實驗,只需關(guān)于失效原因的假說
C.需要進行某些試驗,無需關(guān)于失效原因的假說
D.假設(shè)失效的共同原因,根據(jù)簡單試驗結(jié)果
圖5-9-13所示單元體的應(yīng)力狀態(tài)按第四強度理論,其相當(dāng)應(yīng)力σr4為:()
A.3σ/2
B.2σ
C.7v2σ/2
D.5v2σ/2
韌性材料所處應(yīng)力狀態(tài)如圖5-9-12所示,根據(jù)最大切應(yīng)力準(zhǔn)則,二者同時失效的條件是:()
A.σ>τ,τ=2σ/3
B.σ<τ,τ=4σ/3
C.σ=τ
D.σ>τ,σ=3τ/2
純剪切應(yīng)力狀態(tài)如圖5-9-10。設(shè)a=135°,求沿n方向的正應(yīng)力,σa和線應(yīng)變εa。E、v分別為材料的彈性模量和泊松比,現(xiàn)有四種答案:()
A.A
B.B
C.C
D.D
關(guān)于圖5-9-9中所示之四個應(yīng)力狀態(tài)是否等價,有四種答案:()
A.四者均等價
B.僅A.和B.等價
C.僅B.、C.等價
D.僅A.和C.等價
最新試題
圖示為正方形截面等直桿,抗彎截面模量為W,在危險截面上,彎矩為M,扭矩為Mn,A點處有最大正應(yīng)力σ和最大剪應(yīng)力γ。若材料為低碳鋼,則其強度條件為:()。
壓桿下端固定,上端與水平彈簧相連,如圖所示,該桿長度系數(shù)μ值為:()
槽形截面梁受力如圖所示,該梁的變形為下述中哪種變形?()
圖示矩形截面細長(大柔度)壓桿,彈性模量為E。該壓桿的臨界荷載Fcr為:()
圖示三根壓桿均為細長(大柔度)壓桿,且彎曲剛度均為EI。三根壓桿的臨界荷載Fcr的關(guān)系為:()
矩形截面梁在形心主慣性平面(xy平面、xz平面)內(nèi)分別發(fā)生平面彎曲,若梁中某截面上的彎矩分別為Mz和My則該截面上的最大正應(yīng)力為:()
結(jié)構(gòu)如圖,折桿AB與直桿BC的橫截面面積為A=42cm2,Wy=Wz=420cm3,[σ]=100MPa,則此結(jié)構(gòu)的許可荷載[P]為:()
槽鋼梁一端固定,一端自由,自由端受集中力P作用,梁的橫截面和力P作用線如圖所示(C點為橫截面形心),其變形狀態(tài)為:()
折桿受力如圖所示,以下結(jié)論中錯誤的為:()
兩端受扭轉(zhuǎn)力偶矩作用的實心圓軸,不發(fā)生屈服的最大許可荷載為M0,若將其橫截面面積增加1倍,則最大許可荷載為:()