A.7101kN
B.7150kN
C.7911kN
D.7250kN
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承臺(tái)h0=500mm,承臺(tái)h=650,fT=1.27MPa,其他條件如圖4.10.2.10所示。樁400mm×400mm;柱400mm×600mm。
如圖4.10.2.10所示承臺(tái)底部角樁和頂部角樁的抗沖切力分別為()。
A.529kN、255kN
B.453kN、240kN
C.435kN、219kN
D.435kN、240kN
柱600mm×600mm;樁400mm×400mm;承臺(tái)h=1200mm,h0=1050mm,fT=1270MPa。
確定如圖4.10.2.7所示承臺(tái)角樁沖切的承載力為()。
A.1946kN
B.1956kN
C.1966kN
D.1976kN
柱600mm×600mm;樁400mm×400mm;承臺(tái)高H=1100mm,有效高度h0=950mm,fT=1.27MPa。
確定如圖4.10.2.3所示樁基礎(chǔ)中柱對(duì)承臺(tái)沖切驗(yàn)算時(shí),承臺(tái)的抗沖切承載力為()。
A.5446kN
B.5456kN
C.5478kN
D.5714kN
確定如圖4.10.2.1所示正方形五樁承臺(tái)的柱邊抗沖切承載力。
承臺(tái)厚1.2m,有效高度h0=1050mm,采用C25混凝土,fT=1.27MPa;樁截面0.4m×0.4m;柱載面0.6m×0.6m??箾_切承載力為()
A.7157kN
B.7167kN
C.8181kN
D.7187kN
三角形承臺(tái)正截面彎矩計(jì)算。
如圖4.10.1.3柱截面為400mm×600mm,柱傳至承臺(tái)頂面豎向力F=2500kN,M1、M2分別為()。
A.1080kN·m、520kN·m
B.1252kN·m、790kN·m
C.1000kN·m、520kN·m
D.1000kN·m、620kN·m
最新試題
承臺(tái)Ⅰ-Ⅰ截面的剪力設(shè)計(jì)值V(kN)最接近下列()項(xiàng)。()
假定承臺(tái)頂面處相應(yīng)于作用的基本組合時(shí)的豎向壓力F=3100kN,彎矩M=0。取aS=50mm,欲滿足抗沖切破壞條件,相應(yīng)的承臺(tái)的最小有效高度h0(mm)最接近下列()項(xiàng)。()
假定在圖中的樁底傳力作用下,相應(yīng)于作用的基本組合時(shí),求得基樁的豎向總反力設(shè)計(jì)值N1=N2=N3=701kN,N4=N5=N6=584kN,N7=N8=N9=467kN,扣除承臺(tái)和承臺(tái)上土自重后,基樁的豎向凈反力設(shè)計(jì)值為N1=N2=N3=643kN,N4=N5=526kN,N7=N8=N9=409kN。確定矩形承臺(tái)不利截面的最大彎矩設(shè)計(jì)值(kN·m)最接近下列()項(xiàng)。
樁身混凝土采用C25(fC=11.9N/mm2),地下水位較高,確定在軸心受壓時(shí)單樁的承載力Q(kN)最接近下列()項(xiàng)。
確定角樁對(duì)承臺(tái)的沖切時(shí),承臺(tái)的抗沖切承載力(kN)最接近下列()項(xiàng)。
確定柱對(duì)承臺(tái)的沖切時(shí),承臺(tái)的抗沖切承載力(kN)最接近下列()項(xiàng)。
柱對(duì)承臺(tái)的沖切計(jì)算時(shí),承臺(tái)的受沖切承載力設(shè)計(jì)值(kN)最接近下列()項(xiàng)。
驗(yàn)算柱對(duì)承臺(tái)的沖切時(shí),承臺(tái)的抗沖切承載力設(shè)計(jì)值(kN),最接近下列()項(xiàng)。
已知βhp=0.975,補(bǔ)樁后承臺(tái)在A樁處的角樁沖切的承載力設(shè)計(jì)值(kN)最接近下列()項(xiàng)。()
當(dāng)計(jì)算該承臺(tái)受沖切承載力時(shí),已知承臺(tái)受力鋼筋截面重心至承臺(tái)底面邊緣的距離為60mm,則該承臺(tái)的沖跨比λ0x和λ0y值,最接近下列()項(xiàng)。()