直徑為800mm的混凝土灌注樁,樁長L=10m,樁身混凝土為C25,其E=2.8×104MPa,樁內(nèi)配1220鋼筋,保護層厚75mm,Es=2×105MPa,樁側(cè)土的m=20MN/m4,樁頂與承臺固接,試確定在樁頂容許水平位移為6mm時的單樁水平承載力特征值為()。
A.405kN
B.500kN
C.600kN
D.700kN
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樁基沉降計算。
條件如圖4.7.2.1所示。樁徑d=0.4m,樁長8m。按規(guī)范JGJ94-2008計算,樁基沉降量接近于()。
A.4.8mm
B.32.7mm
C.48.9mm
D.60mm
某建筑物位于軟土地區(qū),采用樁筏基礎,樁徑800mm,樁長40m,(樁端無良好持力層),采用正方形布樁,樁距s=3.2m,承臺短邊方向布樁25根,長邊方向布樁50根,用分層總和法計算出的樁基沉降值s'=85mm,按樁基規(guī)范計算樁基沉降s為()。(承臺長L=158.4m,寬B=8.4m)
A.58mm
B.68mm
C.75mm
D.85mm
A.76kN
B.156kN
C.76~156kN
D.≥156kN
抗拔承載力驗算。
樁徑600mm,擴底直徑D=1200mm,樁長10m,樁側(cè)土質(zhì)如圖4.6.3.1和表4.6.3.1所示,地下水位在地面以下5m處,水位以上土的重度取19kN/m3,水位以下土的飽和重度取20.5kN/m3,承臺及底土的平均重度為20kN/m3,樁身混凝土重度為25kN/m3,采用于作業(yè)鉆孔灌注工藝成樁。自樁底起5倍樁徑內(nèi)周長按擴大端直徑計算。
呈非整體破壞和呈整體破壞時的基樁上拔承載力的標準值為()。
A.715kN,900kN
B.715kN,915kN
C.670kN,872kN
D.700kN,915kN
某工程承臺埋深2m,承臺下設4根600mm混凝土灌注樁,樁長13.5m,第③層土為可液化土,其他條件見圖4.5.7.1、表4.5.7.1。單樁極限承載力標準值為()。
A.1511kN
B.1521kN
C.1531kN
D.1612kN
鋼管樁承載力。
鋼管樁外徑D=900mm,樁長9m,樁周、樁端土的性質(zhì)如圖,樁開口。
鋼管樁單樁豎向極限承載力標準值為()。
A.1309kN
B.1400kN
C.1500kN
D.1600kN
大直徑樁的豎向承載力計算。
某建筑柱下為一根灌注樁,柱、承臺及其上土重傳到樁基頂面的豎向力設計值F+Gk.gif]=2400kN,承臺埋深2.0m;灌注樁為圓形,直徑為900mm,樁端2m范圍內(nèi)直徑擴到1200mm,地基地質(zhì)條件如圖4.5.4.1所示,安全等級為二級。
根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的規(guī)定,驗算基樁的豎向承載力特征值是()。
A.1800kN
B.1755kN
C.1900kN
D.2000kN
A.1400
B.1420
C.1450
D.1480
按雙橋靜力觸探資料確定單樁承載力。
樁為預制混凝土方樁邊長400mm,樁長12m(樁尖長0.4m),承臺埋深2m。地層及靜力觸探資料如圖4.5.2.4所示。
單樁豎向承載力標準值為()。
A.1850kN
B.1900kN
C.1950kN
D.2000kN
規(guī)則布樁時復合基樁的豎向承載力驗算。已知某廠房柱(見圖4.4.3)截面尺寸400mm×600mm,柱底內(nèi)力設計值分別為N=3400kN,M=500kN·m,V=40kN,樁基承臺底面埋深2m,地質(zhì)資料如表4.4.1所示,地下水位深2.0m,安全等級二級。選擇灰黃色粉土為樁端持力層。采用截面邊長為300mm的混凝土預制方樁,樁端進入持力層深度2d-2×300=600(mm)(不包括樁尖部分),樁尖長度取1.5b-1.5×300=450(mm)。
假設端承摩擦樁的單樁豎向承載力特征值為600kN,其基樁豎向承載力特征值至少為()。
A.600kN
B.621kN
C.700kN
D.750kN
最新試題
假定承臺頂面處相應于作用的基本組合時的豎向壓力F=3100kN,彎矩M=0。取aS=50mm,欲滿足抗沖切破壞條件,相應的承臺的最小有效高度h0(mm)最接近下列()項。()
柱對承臺的沖切計算時,承臺的受沖切承載力設計值(kN)最接近下列()項。
該工程建筑抗震設防烈度為7度,設計地震分組為第一組,設計基本地震加速度為0.15g。細中砂層土初步判別認為需進一步進行液化判別,土層厚度中心A點的標準貫入錘擊數(shù)實測值N=6。試問,當考慮地震作用,按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》計算樁的豎向承載力特征值時,細中砂層土的液化影響系數(shù)最接近下列()項。
假定,柱只受軸心荷載作用,相應于荷載的標準組合時,原設計單樁承擔的豎向壓力均為745kN,假定承臺尺寸變化引起的承臺及其上覆土重量和基底豎向力合力作用點的變化可忽略不計。補樁后此三樁承臺下單樁承擔的最大豎向壓力值(kN)最接近下列()項。()
該建筑物屬于對水平位移不敏感建筑。單樁水平靜載試驗表明,當?shù)孛嫣幩轿灰茷?0mm時,所對應的水平荷載為32kN。已求得承臺側(cè)向土水平抗力效應系數(shù)ηι=1.35,樁頂約束效應系數(shù)η=2.05。當驗算地震作用樁基的水平承載力時,沿承臺長邊方向,群樁基礎的基樁水平承載力特征值RH(kN)最接近下列()項。提示:sA/d<6。()
已知該承臺的混凝土強度等級為C25(fT=1.27N/mm2),承臺受力鋼筋截面重心至承臺底面邊緣的距離為60mm,假定承臺的沖切系數(shù)a0x=0.7,a0y=1.10,該承臺受柱沖切承載力設計值(kN),最接近下列()項。()
承臺Ⅱ一Ⅱ截面處的斜截面受剪承載力(kN)最接近下列()項。
確定角樁對承臺的沖切時,承臺的抗沖切承載力(kN)最接近下列()項。
假定在圖中的樁底傳力作用下,相應于作用的基本組合時,求得基樁的豎向總反力設計值N1=N2=N3=701kN,N4=N5=N6=584kN,N7=N8=N9=467kN,扣除承臺和承臺上土自重后,基樁的豎向凈反力設計值為N1=N2=N3=643kN,N4=N5=526kN,N7=N8=N9=409kN。確定矩形承臺不利截面的最大彎矩設計值(kN·m)最接近下列()項。
承臺的柱邊A2-A2截面的斜截面受剪承載力(kN)最接近下列()項。()