有隔水層時自重應(yīng)力計算。
某地基地質(zhì)剖面如圖所示，泥巖層頂面內(nèi)、外的自重應(yīng)力分別為（）kPa。（）
A.41.7、36.85
B.31.85、36.85
C.36.85、31.85
D.41.85、31.85
您可能感興趣的試卷
你可能感興趣的試題
無隔水層時自重應(yīng)力計算。
某地基地質(zhì)剖面如圖所示，細砂層底面處的自重應(yīng)為（）kPa。（）
A.62.05
B.47.05
C.82.05
D.42.05
橋涵抗滑動穩(wěn)定性驗算。
某橋墩兩片梁自重壓力分別為P1=140kN，P2=120kN，車輛荷載產(chǎn)生的豎向壓力P=200kN，橋墩自重P3=120kN，水平力T=90kN，如圖3.5.2.1所示，地基土為硬塑黏土，則抗滑穩(wěn)定系數(shù)為（）。
A.1.42
B.1.93
C.1.56
D.1.38
A.1.2
B.1.15
C.1.25
D.1.9
A.140
B.150
C.160
D.170
地基中心點下附加應(yīng)力的計算（見圖3.1.4.2）。基礎(chǔ)底面埋深D=1.5m，基礎(chǔ)尺寸BL=1.25m×2m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，上部結(jié)構(gòu)傳到地面處的荷載為200kN，基底上下均為黏土，土的重度γ=18.1kN/m3，飽和重度為19.7kN/m3，地下水位位于基底下1．0m處，則基底中心點下3．0處的附加應(yīng)力為（）kPa。（）
A.2.40
B.7.29
C.9.61
D.29.16
A.受力鋼筋φ10@120；分布鋼筋φ6@250
B.受力鋼筋φ8@100；分布鋼筋φ8@250
C.受力鋼筋φ12@170；分布鋼筋φ6@250
D.受力鋼筋φ14@120；分布鋼筋φ@250
A.e0為0.57m，e0<0.75ρ
B.e0為0.72m，e0<0.75
C.e0為0.57m，0.75ρ0<ρ
D.e0為0.72m，0.75ρ0<ρ
A.32.20m
B.33.20m
C.34.20m
D.35.20m
某筏板基礎(chǔ)，其底層資料如習(xí)圖3.3.25所示，該4層建筑物建造后兩年需要加層至7層。已知未加層前基底有效附加壓力P0=60kPa，建造后兩年固結(jié)度U達0.80，加層后基底附加壓力增加到P0=100kPa（第二次加載施工工期很短，忽略不計加載過程，E近似不變），加層后建筑物中點的最終沉降量最接近于（）數(shù)值。（）
A.94mm
B.108mm
C.158mm
D.180mm
一高度為40m的塔形結(jié)構(gòu)，見習(xí)圖3.3.23。剛性連接設(shè)置在寬度b=10m、長度l=11m、埋深d=2.0m的基礎(chǔ)板上，包括基礎(chǔ)自重的總重w=10MN，地基土為內(nèi)摩擦角=35°的砂土，如已知產(chǎn)生失穩(wěn)極限狀態(tài)的偏心距為e=5m，基礎(chǔ)側(cè)面抗力不計，試計算作用于塔頂?shù)乃搅咏冢ǎ┲禃r，結(jié)構(gòu)將出現(xiàn)失穩(wěn)而傾倒的臨界狀態(tài)。（）
A.1.5MN
B.1.4MN
C.1.3MN
D.1.2MN
最新試題
假定δ=0，已計算出墻頂面處的土壓力強度σ1=3.8kN／m，墻底面處的土壓力強度σ2=27.83kN/m，主動土壓力EA=79kN／m，確定主動土壓力EA作用點距離擋土墻地面的高度z（m）最接近下列（）項。
確定該柱與基礎(chǔ)交接處的沖切力Fι（kN）最妾近下列（）項。
筏板變厚度處，單位寬度的受剪承載力設(shè)計值（kN），最接近下列（）項。
該擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性驗算結(jié)果符合下列（）項。
墻底邊緣的最大壓力pkmax（kPa）最接近下列（）項。（）
確定該地基凈反力設(shè)計值Pi（kPa），最接近下列（）項。
該擋土墻抗滑穩(wěn)定性驗算結(jié)果符合下列（）項。
假定地基凈反力設(shè)計值為280kPa，確定基礎(chǔ)底板單位長度的最大剪力設(shè)計值V（kN）、最大彎矩設(shè)計值M（kN·m），最接近下列（）項。
確定地下車庫抗浮穩(wěn)定性系數(shù)最接近下列（）項。
該擋土墻抗滑穩(wěn)定性安全系數(shù)kS最接近下列（）項。（）