A、裂化反應(yīng)器出口與精制反應(yīng)器入口循環(huán)氫中水含量、H2S濃度相近。
B、高分的生成水量基本不再增加
C、連續(xù)4小時(shí)循環(huán)氫中H2S濃度大于1%（V）
D、硫化劑注入的總注入量已達(dá)到或接近預(yù)定的理論用量
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A、起始硫化溫度175℃，終止硫化溫度370℃
B、硫化過程有兩個(gè)恒溫階段，分別是230℃和290℃
C、恒溫階段的恒溫時(shí)間不應(yīng)小于8h
D、硫化劑注入后會(huì)產(chǎn)生一定的溫波，應(yīng)在溫波通過反應(yīng)器各床層后，再繼續(xù)按硫化要求的升溫速度升溫
A、直餾輕柴油或煤油
B、氮含量＜100μg/g
C、干點(diǎn)＜350℃
D、含水量＜0.01m%
A、嚴(yán)禁操作人員直接在催化劑上行走
B、在裝填過程中應(yīng)用干燥空氣進(jìn)行吹掃
C、吹掃空氣應(yīng)在略高于已裝填催化劑床層料面之上引入
D、吹掃的氣流應(yīng)穿過催化劑床層
A、撇頭處理
B、提高原料油的純凈度，防止污染物進(jìn)入床層
C、采用分級裝填技術(shù)，擴(kuò)大床層容垢能力
D、應(yīng)用抗垢劑
A、原料油中攜帶的固體微粒
B、反應(yīng)生成的焦炭
C、催化劑強(qiáng)度及裝填的影響
D、原料油中油溶性金屬的沉積
最新試題
鍋爐蒸汽并汽時(shí)要求鍋爐出口汽溫度應(yīng)比管網(wǎng)汽溫低一些，一般可低30～60℃。
管式加熱爐一般由輻射室、對流室、余熱回收系統(tǒng)、燃燒及通風(fēng)系統(tǒng)及煙囪六部分組成。
鍋爐汽包液位調(diào)節(jié)采用三沖量控制主要是為了防止虛假液位的發(fā)生。
當(dāng)鍋爐系統(tǒng)爐水的堿度低于規(guī)定指標(biāo)時(shí)，應(yīng)適當(dāng)減少連續(xù)排污量，相反，當(dāng)鍋爐系統(tǒng)爐水的堿度高于規(guī)定指標(biāo)時(shí)，應(yīng)適當(dāng)增加連續(xù)排污量。
原料油中的鐵含量是造成加氫反應(yīng)器床層堵塞，壓力降增大的主要原因。
加氫反應(yīng)器的徑向溫差越大則表明流體分布均勻性越好。
熱工系統(tǒng)中壓力表的存水彎管可以積存冷凝水，使鍋爐內(nèi)高溫蒸汽不直接與彈簧彎管接觸，可以防止表內(nèi)零件損壞，或壓力表失靈。
鍋爐的安全閥分為控制安全閥和工作安全閥兩種，其中控制安全閥的動(dòng)作壓力要低于工作安全閥的動(dòng)作壓力。
在30mL1mol/L氯化鈉溶液和40mL的0.5mol/L氯化鈣溶液混合后，混合溶液中-Cl離子的摩爾濃度為[溶液體積變化忽略不計(jì)]（）mol/L。
轉(zhuǎn)化爐爐管易出現(xiàn)高溫蠕變破裂、δ相、脫碳、熱疲勞四種破壞形式。