A.試件內(nèi)部處于壓縮狀態(tài),但開(kāi)始產(chǎn)生新裂隙
B.試件內(nèi)部處于壓縮狀態(tài),仍無(wú)新裂隙發(fā)生
C.應(yīng)力繼續(xù)增大,內(nèi)部微裂隙將繼續(xù)發(fā)展
D.應(yīng)力不增大,內(nèi)部微裂隙也會(huì)繼續(xù)發(fā)展
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A.應(yīng)力增大,微裂隙閉合速率加快,應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)呈上凹形
B.應(yīng)力增大,微裂隙閉合速率變慢,應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)呈上凹形
C.巖塊壓密階段的最大應(yīng)力越小,表明巖塊微裂隙越發(fā)育
D.壓密階段產(chǎn)生的變形越大,表明巖塊微裂隙越發(fā)育
A.高徑比增大,單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值增大
B.高徑比增大,單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值降低
C.高徑比較小時(shí),試件內(nèi)部主要承受壓應(yīng)力
D.高徑比較小時(shí),試件內(nèi)部主要承受拉應(yīng)力
A.試件端面粗糙會(huì),端面與壓板間的摩擦力增大,單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值增大
B.試件端面越粗糙,端面應(yīng)力集中越顯著,單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值降低
C.試件端面不平行,試件呈圓錐形破壞,單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值增大
D.試件端面不平行,端面局部應(yīng)力集中,單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值降低
A.溫度升高,巖石脆性降低,粘性增強(qiáng),巖塊強(qiáng)度降低
B.沉積巖垂直層理方向抗壓強(qiáng)度一般小于平行層理方向抗壓強(qiáng)度
C.試驗(yàn)中應(yīng)控制壓力機(jī)的加荷速率不大于巖塊的變形速率
D.加荷速率越大, 測(cè)得的巖塊單軸抗壓強(qiáng)度越低
A.試件尺寸越大, 巖塊強(qiáng)度越高
B.試件尺寸越大,巖塊強(qiáng)度越低
C.高徑比減小,巖塊強(qiáng)度降低
D.高徑比增大,巖塊強(qiáng)度降低
最新試題
對(duì)于基巖埋深較深的建筑場(chǎng)地,且?guī)r體埋深在地下水位以下的情況可以考慮采用的基礎(chǔ)形式是()
以下不屬于礦山邊坡的特點(diǎn)是()
豎井與水平碉室不同,豎井圍巖最大主應(yīng)力的方向取決于()的大小。
以下不是線(xiàn)性黏彈性模型的是()
下列巖石不屬于地質(zhì)軟巖的是()
()是評(píng)估巖石強(qiáng)度最常見(jiàn)和直接的重要指標(biāo)。
巖石流變是巖石力學(xué)特性隨()變化的性質(zhì)。
當(dāng)潛在滑塊的幾何邊界滿(mǎn)足滑動(dòng)條件時(shí),()主要受壩基巖體內(nèi)發(fā)育的軟弱結(jié)構(gòu)面控制。
采用平面擋土墻計(jì)算法計(jì)算豎井圍巖散體(松動(dòng))壓力時(shí),將井壁視為平面擋土墻,一般把表土或破碎圍巖視為()的松散體,作用在井筒襯砌上的圍巖壓力為()
數(shù)值流形法屬于巖石力學(xué)中常見(jiàn)的()